盈苏精密机械(图)-喷水纺机配件公司-丽水喷水纺机配件

对于15°入口锥角结构形式，三种陶瓷喷嘴的****1大应力均出现在锥角结束处和出口处，由于冲蚀角的减小，丽水喷水纺机配件，锥角结束处应力值比30 °入口锥角喷嘴下降幅度大，喷水纺机配件厂家，而出口处的应力值没有变化，所以出现了****1大应力在两处同时存在的情况。另外，15°人口锥角喷嘴的锥段长度增加 ， 使得****1小应力出现的位置后移，****1小应力比通孔和30°人口锥角喷嘴有所增加，喷嘴所受的****11大与****1小应力之间的差值进一步缩小 ， 应力分布更均匀，表明15°入口锥角喷嘴的结构形式更合理。

不同类型的陶瓷喷嘴 材料在冲蚀磨损过程中其磨损行为存在较大的差异，这归结于材料的结构特征；同一材料在不同外部冲蚀条件下其磨损行为同样存在着差异，喷水纺机配件供应，这归结于冲蚀条件对冲蚀行为的影响。以往对金属等延性材料的磨损研究较多，而对脆性材料的冲蚀机理仍停留在用弹塑性力学理论的研究基础上进行。从 Finnie关于冲蚀磨损的微切削机理提出以后，人们又陆续提出了一些其他机理，如疲劳磨损机理、薄片剥落机理、二次冲蚀机理、绝热剪切变形局部化机理和脆性断裂机理等。基于这些机理建立的脆性材料冲蚀磨损模型这些模型是在不同的假设前提下建立起来的，使得模型的应用存在一定的局限性，喷水纺机配件公司，其缺陷在于：

1)冲蚀磨料颗粒并非是一种球型，在冲蚀时颗粒同时也要受到被冲蚀材料的反作用而变形或*碎。同时，这些模型未考虑到颗粒与被冲蚀材料之间的相互影响。

2) Evans冲蚀磨损理论认为，不论颗粒冲击能量的大小，冲击点局部的磨损机制皆为横向断裂机制所控制，因而导致公式中冲蚀速度因子比实际偏高(n=3.17)。相反，Ruf 和 Wiederhorn等的冲蚀磨损模型假设中认为冲击动能完全由材料的塑性变形所吸收，因而在公式中表现出了冲蚀速度因子偏小(n=2.4)。

其结果是，喷嘴，一次落下未裂；喷嘴，两次落下未裂。 据初步统计，陶瓷喷嘴的使用寿命，一般为铜制的3～5倍。

氧化碳气体保护焊是一种高技、节能、变形小、成本低以及操作易于掌握的****焊接技术，所以应用范围愈来愈广。在推广应用过程中，减少喷嘴的耗量，具有积****的现实意义。 在铁壳吉普车等产品薄件结构的焊接中，广泛地应用了焊丝直径为O.8tara的二氧化碳气体保护半自动焊。