无锡市盈苏(图)_韩国陶瓷喷针厂商_济宁韩国陶瓷喷针

不同材料陶瓷喷嘴的应力对比

B4C、B4C/(W，Ti)C和Al2O3/(W，Ti)C陶瓷喷嘴在60 目SiC磨料冲蚀下的应力分析结果。

可见，济宁韩国陶瓷喷针，不同结构形式的三种陶瓷喷嘴的****1大和****1小应力具有相同的变化规律，A2O3/(W，Ti)C陶瓷喷嘴所受的应力****1大，BC/(W，Ti)C次之，B4C的****1小 ，结合三种陶瓷喷嘴的强度和受冲蚀时应力的大小分析可得：三种陶瓷喷嘴的*冲蚀能力由强到弱的顺序依次是，B4C、BC/(W，Ti)C 和 Al2O3/(W，Ti)C，与试验结果是一致的。

对于圆柱形直孔结构形式，三种陶瓷喷嘴的****1大应力均出现在入口处，****1小应力均出现在中间区域。对于30°入口锥角结构形式，三种陶瓷喷嘴的****1大应力均出现在锥角结束处， ****1大应力值比圆柱形直孔结构的喷嘴都有所下降，这是由于入口冲蚀角的减小造成的;****1小应力均出现在中间区域，****1小应力值虽然有所减小，但减小的幅度很小，表明入口锥角的存在，韩国陶瓷喷针厂商，喷嘴所受的****1大与****1小应力之间的差值减小，因此，喷嘴的磨损要比圆柱形直孔喷嘴均匀。

陶瓷喷嘴的体积冲蚀磨损率与磨料硬度有关。两种陶瓷喷嘴的冲蚀磨损率都随着磨料硬度的*而明显的****。SiC磨料的硬度****1高，韩国陶瓷喷针厂商，对喷嘴的冲蚀磨损率****严重；棕刚玉磨料的硬度****1低，对喷嘴的冲蚀磨损****轻。对于B4C/（W，Ti）陶瓷喷嘴而言，棕刚玉磨料对其的冲蚀磨损率只有SiC磨料对其冲蚀磨损率的1/9左右，也就是说采用9份的棕刚玉磨料才能产生1份SiC磨料的同样效果。

不同类型的陶瓷喷嘴 材料在冲蚀磨损过程中其磨损行为存在较大的差异，这归结于材料的结构特征；同一材料在不同外部冲蚀条件下其磨损行为同样存在着差异，这归结于冲蚀条件对冲蚀行为的影响。以往对金属等延性材料的磨损研究较多，而对脆性材料的冲蚀机理仍停留在用弹塑性力学理论的研究基础上进行。从 Finnie关于冲蚀磨损的微切削机理提出以后，人们又陆续提出了一些其他机理，如疲劳磨损机理、薄片剥落机理、二次冲蚀机理、绝热剪切变形局部化机理和脆性断裂机理等。基于这些机理建立的脆性材料冲蚀磨损模型这些模型是在不同的假设前提下建立起来的，使得模型的应用存在一定的局限性，其缺陷在于：

1)冲蚀磨料颗粒并非是一种球型，在冲蚀时颗粒同时也要受到被冲蚀材料的反作用而变形或*碎。同时，这些模型未考虑到颗粒与被冲蚀材料之间的相互影响。

2) Evans冲蚀磨损理论认为，不论颗粒冲击能量的大小，韩国陶瓷喷针厂商，冲击点局部的磨损机制皆为横向断裂机制所控制，因而导致公式中冲蚀速度因子比实际偏高(n=3.17)。相反，Ruf 和 Wiederhorn等的冲蚀磨损模型假设中认为冲击动能完全由材料的塑性变形所吸收，因而在公式中表现出了冲蚀速度因子偏小(n=2.4)。