高阻尼隔震支座,石家庄隔震支座,亚青橡胶(查看)

小学教学楼安装隔震支座结论

1，高阻尼隔震支座，采用基础隔震后，结构的周期延长了2倍多，*作用大为减小；隔震后，结构的水平位移集中在隔震层，基底剪力、层间加速度大大减小，结构呈平动型；

2，隔震结构在多遇*作用下的层间剪力比值为0.384（0.27＜0.384lt;0.40），因此，隔震支座施工方案 ，上部结构的*响应降低一度，结构的*震性能得到****；

3，罕遇*作用下隔震支座变形值均小于隔震支座容许水平位移；

4，隔震支座竖向*压承载力和*拉承载力均满足规范要求，不会出现倾覆。

5，隔震后水平*作用计算的水平*影响系数按（《建筑*震设计规范》（GB5q0011-2010）12.2.5）中的公式

αmax1=βαmax1/ψ

计算，其中β为水平向减震系数，桥梁隔震支座，对本工程其值为0.384；ψ为调整系数，对橡胶支座取0.80；得出隔震后水平*作用计算的水平*影响系数

αmax1=βαmax1/ψ=0.48αmax

橡胶隔震支座对于隔震结构的*响应分析

本文采用大型结构有限元计算程序ETABS计算隔震结构的*反应，石家庄隔震支座，计算模型在ETABS三维非隔震结构空间模型的基础上进行建立的。

根据《建筑*震设计规范》（GBv50011-2010）12.2.4条要求，隔震支座由试验确定设计参数；对水平向减震系数计算，应取剪切变形为100％的等效刚度和等效粘滞阻尼比；对罕遇*验算，宜采用剪切变形250％时的等效刚度和等效粘滞阻尼比，当隔震支座直径较大时可采用剪切变形100％时的等效刚度和等效粘滞阻尼比。

该建筑场地的*震设防烈度为8度（0.20g），根据《建筑*震设计规范》（GBv50011-2010）*2.2.1条要求，用ETABS进行隔震计算时，竖向*作用标准值按隔震层以上结构总重力荷载代表值的20%取值。

采用ETABS对隔震模型和不隔震模型进行*作用下的时程分析，并进行比较。