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生物质颗粒的改进

将扰动落料装置改进完毕后，开始做第4次空载试验，即在醒料仓内没有物料时，按下电机按钮，电机转动可以带动扰动落料装置做往复运动，运行1 h后一组辅助落料装置一切正常。再准备做第4次负载试验，当给醒料仓上料前，拉起钢丝绳另一端将挡板拉起至绞龙槽板边缘，并将钢丝绳挂在料仓外的电机支架上，这时再上料，物料不会直压在料仓底部的绞龙上，把料仓前3组扰动落料装置上也打加水搅拌后的物料，一组扰动落料装置上也打满料，在第二、第三组扰动落料装置上只打一半物料，再醒料5 h后，开启醒料仓给成型车间送料绞龙和醒料仓底部送料绞龙，等送料绞龙运行平稳后再松开电机支架上的钢丝绳，放下挡板，启动扰动落料装置电机按钮。间隔10 min，依次开启第三、第二、一组扰动落料装置，40 min后停止生产，再过2 h左右等醒料仓内*浮的物料基本散尽，进入醒料仓内观察试验效果，菏泽生物质颗粒，发现由于第二组扰动落料装置下半部分堆积过多物料，拉杆上端与驱动杆连接处翘起，电机带动曲柄转动却不能带动连杆做直线往复运动。一组扰动落料装置北侧物料基本都被推到绞龙内，南侧物料基本没有变化，观察发现一组扰动落料装置南侧的挡板没有放下。在挡板上端与醒料仓的斜坡处有结拱现象。针对这3个问题分别做了技术改进：①在扰动落料装置一和第二对推板之间加装了新的限位装置，同时将旧的钢筋限位更换为新的限位装置。②在一组扰动落料装置靠近墙一侧的支架侧面焊接一块与支架侧面形状相同的2 mm铁板，****向醒料仓打料时粉粒物料从支架侧面进入挡板下面的绞龙内，从而阻碍挡板落下，同时在扰动落料装置底部加装一根长度约3 m、内径20mm的圆管，在圆管的下端面焊接一个内径15 mm左右的0”形环，****拉动钢丝绳时直接与圆管端面摩擦，将拉挡板钢丝绳穿过圆管再通过观察口挂在外面的电机支架上。③将扰动落料装置下端延长280 mm，用咖14钢筋焊接，再用中14钢筋焊接一段高度300 mm的*拱钢筋，距离底部钢筋145 mm(图5)。6第5次空载与负载试验，将扰动落料装置改进完毕后，开始做第5次空载试验，即在醒料仓内没有物料时，按下电机按钮，电机转动可以带动扰动落料装置做往复运动，运行1 h后一组辅助落料装置一切正常。再准备做第5次负载试验，青州生物质颗粒，当给醒料仓上料前，拉起钢丝绳另一端将挡板拉起至绞龙槽板边缘，并将钢丝绳挂在料仓外的电机支架上，这时再上料，物料不会直接压在料仓底部的绞龙上，把料仓前3组扰动落料装置上打加水搅拌后的物料。

生物质颗粒机振动大与出料均匀度有关
　　生物质颗粒机在生产过程中有时会出现出料不均匀，震动噪音大等异常现象，安徽环态生物质颗粒机技术分析异常原因。

　　一、生物质颗粒机出料不均匀原因：

　　1、生物质颗粒机压轮进灰或润滑油失效造成的压轮转动沉重。

　　这种现象较为常见，造成压轮转动速度忽快忽慢，影响出料速度。因此，用户在应经常检查压轮的工作状况，安丘生物质颗粒，避免出现这种情况

　　1、物料含水率不均。

　　正常生产时物料的含水率发生变动后，使得较湿的物料需要在制粒室受热蒸发水分后才能受压轮滚压成型出料，有一定的水分蒸发时间，在水分蒸发前，出料往往很慢，出现这种情况可以通过调整物料含水率来解决问题。

　　3、生物质颗粒机传动部件磨损严重。

　　当轴承等传动部件有了较为严重的磨损时，也会出现出料粒速度不均匀的现象，这就需要更换部件了。

　　4、物料尺寸大小问题。

　　物料尺寸大小如果处理不合理，对出料速度度会有较大的影响，大块物料进入制粒室需要经过压轮的反复滚压才能进入模具孔内，因此要调整物料的尺寸到合适的大小。

　　5、调质器出料口下料不均匀。

　　此时会使颗粒机工作电流波动大（需要调整调质器桨叶）。造成颗粒机出料不均匀。

　　二、生物质颗粒机振动大的原因：

　　1、生物质颗粒机可能某部位轴承出问题，使机器运转不正常，工作电流会产生波动。工作电流偏高（停机检查或更换轴承）。

　　2、生物质颗粒机环模阻塞，或只有部分模孔出料。环模内进入*，环模失圆，压辊与压模间隙太紧，压辊磨损或压辊轴承损坏不能转动都会产生颗粒机振动（检查或更换环模，调整压辊间隙）。

　　3、生物质颗粒机联轴器校正不平衡，高低左右有偏差，颗粒机会有振动，而且齿轴油封都易损坏（联轴器一定要校到水平线）

　　4、生物质颗粒机主轴未收紧，主轴松动会产生轴向前后窜动，压辊摆动明显，颗粒机噪音大有振动，制粒困难（需收紧主轴尾部蝶簧和圆螺母）。

　　5、严格控制调质时间和温度，随时掌握入机原料水份，原料太干或太潮都会造成出料不正常，使颗粒机工作异常。【推荐阅读：生物质颗粒机生产是否会受到温度的影响】

　　6、生物质颗粒机调质器尾部没固定或固定不牢产生晃动（需要加固）

　　颗粒机、锯末颗粒机、秸秆颗粒机、木屑颗粒机、生物质颗粒机工作原理及其性能基本相同，其产生原因也相同，基本可以归为同一类型原因。

秸秆类生物质成型热黏塑性本构模型构建
生物质颗粒成型是解决其收集、运输和储藏这一难题的关键技术之一[1-2]。目前生物质成型的主要方法有活塞冲压式、螺旋挤压式、环模挤压式和平模碾压式，这些方法各有自己的优点和缺点，得到了广泛的应用[3]。
关于生物质成型机理的研究也取得了很大的进展[4-5]。霍丽丽等[6]采用经典黏弹性理论和伯格斯松弛模型，建立了生物质颗粒燃料成型的黏弹性本构模型，分别描述了不同阶段的成型规律。并借助于试验确定了木屑、棉秆和玉米秸秆等不同种类原料的力学模型参数。陶嗣巍等[7]在单轴压缩试验的基础上，研究了玉米秸秆粉粒体模压弹塑性本构方程，采用有限元大变形理论，建立了欧拉描述的有限元模型，同时考虑了刚体转动对塑性压缩成型的影响。郑晓等[8]将经典线性黏弹性应变、线性黏塑性应变和非线性黏塑性应变理论叠加得到菜籽与菜籽仁的流变非线性黏弹塑性本构模型，并运用模拟退火算法对本构模型参数进行反演求解。李汝莘等[9]通过卷压试验和
述耗散材料的黏塑即热力学不可逆过程的材料本构理论，它不以屈服面的存在与否为前提，但也并不排斥屈服面的存在。它用内时度量代替牛顿时间，在内时空间中对物体的的应力应变进行描述。内时度量与材料的内部结构和内变量有关系，而内变量在材料变形过程中都有自己的演化方程，运用内时理论可以将本构模型与材料的变形机理有机的结合起来。通过恰当合理的定义核函数和内时度量就可获得耗散材料本构关系[13]。

生物质是一种典型的耗散材料，它在成型过程中产生的黏塑性流变是不可逆热力学过程，至今对其屈服面的存在和屈服规则的定义没有得到一致认可。内时理论在建模过程中不需要对此问题进行回答，所以可充分考虑生物质本身的特性对成型性能的影响。生物质的主要组成成分为纤维素、半纤维素和木质素，其中秸秆类生物质中纤维素和半纤维素占 70%左右，木质素占 17%～25%[14-15]。生物质压缩成型过程是被粉碎过的纤维素颗粒相互挤压、*裂和剪切填充的过程。颗粒的剪切和填充运动，生物质颗粒，会产生大量的热量，这些热量和填充压力给了木质素活化的能量，促使木质素软化和塑化，木质素的这一变化为纤维颗粒的团聚提供了黏结力，随着材料的硬化小颗粒的黏结在一起。因此生物质成型过程要充分考虑木质素的特性和温度的影响，是一个典型的热黏塑体。对于热黏塑体，应力可看作应变、应变率和温度的历史泛函数。本构模型要反映温度、黏度、应变率对成型过程的影响。