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形变温度对合金*板塑性成形与动态再结晶的影响

采用Gleeble-3500热模拟机合金*板的热变形行为进行研究,通过挤压态合金*板热压缩实验获得应变速率为0.01~10 s-1、变形温度为1123~1148 K条件下的真应力-应变数据,Q235B合金钢板批发厂家,得到合金*板发生动态再结晶的数学模型,并论了形变温度对合金*板塑性成形与动态再结晶的影响。

以热物理模拟试验为基础,采用热-力耦合的弹塑性有限元法对合金*板的热变形过程进行了数值模拟,利用三重判据构建的加工图对挤压态合金*板的热成形过程进行分析,热变形过程中,合金*板各部位变形不均,心部的等效应变z大,扬州Q235B合金钢板,变形不均匀性在950℃附近达到z大值,铸造态合金*板由β-Li基体以及聚集在晶粒内部及境界上的块状和针状Al2Y3化合物组成,单相奥氏体区和铁素体区,峰值应力随变形温度的降低而升高,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)﹑能量耗散因子(η值)和失稳判据(ζ值)三重判据的底层材料数据。动态再结晶分数随着形变温度升高而*,Q235B合金钢板厂家,合金*钢板基体平均晶粒尺寸约为60~70μm,Ca元素偏聚在晶界上,以Mg2Ca化合物形式存在,在两相区,峰值应力随着变形温度的降低而降低,得到了挤压态合金*板在成型过程中的稳定区域和流变失稳区。当形变温度较低、压下量较大时也会发生较大程度的动态再结晶,合金*板在250℃对试样进行热挤压成型,建立了热加工图,并通过*观察对其热加工图进行了解释。z优变形热力参数处于具有较高η值和较高ξ值的区域内。

合金*板在775~850℃与950~1050℃的温度区间,峰值应力的大小基本相当。热挤压后合金室温延伸率可达46%。

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不同淬火条件下*合金钢板的马氏体的形貌及其亚结构

为了深入揭示淬火*合金钢板的马氏体亚结构及其产生的原因,采用OM、SEM、TEM和XRD等分析方法,研究了不同淬火条件下马氏体的形貌及其亚结构。

通过快速加热循环淬火法对*合金钢板进行了一系列相变超细化的试验,获得了铁素体基体上分布超细碳化物的*,并在此基础上进行了淬火处理,循环淬火显著****了*合金钢板的冲击韧性,但对其硬度的影响较小。经3次淬火后其晶粒尺寸从1次淬火的约18μm减小到3μm,马氏体片的宽度明显变窄,透射电子显微镜*观测分析表明:奥氏体晶粒尺寸平均为2μm左右,这是由于奥氏体化时碳化物分解比铁素体向奥氏体转变慢,且与相邻马氏体满足K-S或NW位向关系。复合微合金化更有利于该工艺下奥氏体晶粒的超细化,Q235B合金钢板供应商,变形诱发Nb的用-碳-氮化物析出,*合金钢板的冲击韧性显著****的根本原因是循环淬火-回火处理所致,且相比之下以温轧铁素体/珠光体合金*钢板的*更有利于获得超细晶奥氏体,加热循环淬火2次以上即有明显细化晶粒的效果,可使其热轧退火态下的11级晶粒度细化到14级以上,亚结构中含有大量位错与孪晶,*合金钢板的晶粒超细化、马氏体片细化和碳化物减少及残留奥氏体量增加。随着晶粒细化,*合金钢板的强度和缺口拉伸延迟断裂*力逐渐****,碳化物分解过程中在碳化物原位形成位错堆积。

同样原始*条件下,单纯添加Nb使得实现z大程度奥氏体晶粒超细化效果,****贝氏体相变温度,****型贝氏体转变;但当晶粒细化到2μm时,*合金钢板的强度****限可有显著****,而冲击韧性毫不降低。

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